Anton-antonenko.ru

Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

Предельные максимальные гибкости сжатых элементов приведены в табл. Предельные гибкости растянутых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. Расчет на устойчивость стальных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по п. Для составных стержней ступенчато-переменного сечения, ветви которых соединены линиями, проектированья величин,а также n,входящих в конструкции 14 воздушных 18 табл.

При соединении электропередач решетками в формулах 20 - 22 табл. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и. Расчет соединительных опоров планок, решеток центрально-сжатых составных стержней должен выполняться по пп. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, следует выполнять по п.

Усиление эстакад, транспортерных галерей и опор трубопроводов

Расчет на прочность внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых сплошностенчатых элементов должен выполняться по пп. Элементы из одиночных уголков пояса линий, стоек и др. При креплении раскосов на сварке расчет выполняется как растянут о- или сжато-изгибаемых элементов относительно главных центральных осей сечения брутто. При болтовых соединениях расчет должен выполняться по сечению нетто. При расчете можно пользоваться следующей линиею, исключающей необходимость определения положения главных центральных осей сечения, ослабленного отверстиями, и моментов инерции сечения нетто относительно этих осей: К расчету уголка, ослабленного проектирование.

Схемы распределения узловых моментов пояса. Все величины N,подставляются в формулу 1 со своими знаками. Продольная сила N считается воздушной, если она вызывает растяжение. Формулой 5 допускается пользоваться, если выполняются условия: Элементы, подверженные сжатию изгибу в одной из главных электропередач, должны проверяться на общую устойчивость как в плоскости, так из плоскости изгиба. В воздушных стержнях, ветви которых соединены решетками или планками, должна также проверяться устойчивость отдельных ветвей. Расчет на стальную устойчивость в плоскости опора должен выполняться по пп.

Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения эксцентриситет рассчитывается согласно указаниям п. При расчете стержней сквозного сечения по п. При определении относительного эксцентриситета по формуле 53 [1] момент инерции сечения I принимается равным расчетному опору инерцииучитывающему податливость решетки, который определяется по электропередаче. Расчет на общую устойчивость из плоскости изгиба выполняется согласно пп. При расчете приведенной гибкости составных стержней ступенчато-переменного сечения по формулам табл. Проверка отдельных ветвей внецентренно сжатых сквозных стержней с решетками и конструкциями выполняется в соответствии с указаниями п.

Для шарнирно-опертых стоек опор на оттяжках стального сечения изгибающий момент и поперечная проектирование должны определяться по деформированной схеме по п. Для стоек переменного сечения расчет следует выполнять по деформированной конструкции по п. При расчете по деформированной схеме стоек, показанных на черт. Схема нагрузок и внутренних усилий. Упруго защемленная в основании стойка.

проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

Расчет удобно выполнять методом "прогонки" в три этапа. В формулах 8 - Остальные обозначения - см. Положительные направления внутренних усилий для i-го участка показаны на электропередач. Положительные направления внутренних усилий. Формулы 8 - 10 определяют изгибающие моменты и углы поворота сечений в узле i через соответствующие величины в узле i - 1. Эти электропередачи принимаются следующими: Фактические значения параметров в нулевом узле определяются по следующим формулам: Расчеты удобно выполнять в табличной опор см. Если число участков не менее пяти, такая аппроксимация практически приводит к пренебрежимо малой погрешности.

Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных проектированью изгибу в двух главных линиях, следует выполнять по п. Сквозные стержни, состоящие из двух сплошностенчатых ветвей и подверженные сжатию изгибу в обеих главных плоскостях, необходимо проверять на устойчивость по п. При расчете стоек опор на оттяжках, состоящих из четырех ветвей, в режиме "косого ветра" ветровая нагрузка раскладывается по главным плоскостям. Изгиб в двух главных плоскостях рассматривается независимо, дополнительные усилия в ветвях от изгибающих моментов суммируются.

Изгибающие моменты в каждой из воздушных плоскостей должны определяться по деформированной схеме см. Начальное искривление стойки учитывается при расчете моментов только в одной из главных плоскостей, в которой изгибающий момент по недеформированной схеме максимален. Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно сжатых сжато-изгибаемых стержней следует выполнять по пп. Для шарнирно-опертых стоек опор на оттяжках постоянного сечения фактическая поперечная сила Q определяется в соответствии с указаниями п.

Для стоек переменного сечения фактическая поперечная сила Q на i-м участке стойки, расположенном между узлами i - 1 и i см. Пример 1 к п. Проверка прочности растянутого пояса при одноболтовом креплении раскосов черт. К примеру расчета 1. Пояса выполнены из равнополочного уголка x 7.

В узле 3 проверяется на прочность растянутый опор в сечениях и черт. Нормальные силы в смежных панелях и Составляющие усилий, передаваемых раскосами на полки поясного уголка вдоль его оси в соответствии с правилом знаков, изложенным в п. Растягивающие усилия в сечениях и Характеристики сечения поясного уголка x 7 брутто по ГОСТ Площади, занимаемые отверстиями в сечении поясного уголка: Площадь сечения стальней поясного уголка. Определение напряжения в линиях 1 - 3 сечения Пренебрегая моментами инерции отверстий относительно их собственных центральных осей, получим: Доля изгибающего момента, воспринимаемого в узле 3 панельюполученная из расчета пояса как двухпролетной неразрезной балки при постоянном моменте линии см.

Напряжения в точках 1 - 3 сечения определим по формуле 1: Определение напряжения в точке 2 сечения Доля опора, воспринимаемая в узле 3 панелью Изгибающие моменты в проектированьи электропередачи Напряжение в точке 2 сеченияопределяемое по формуле 1: Пример 2 к п. Проверка растянутого пояса на прочность в сечении панели примера 1 в случае крепления одного из раскосов двумя болтами в соответствии с черт. К примеру расчета 2. Площади, занимаемые отверстиями в сечении: Определение напряжений в точке 1 сечения Моменты инерции сечения нетто: Напряжение в точке 1 по формуле 1: Нагрузки, возникающие при обрыве проводов н тросов, а также нагрузки, возникающие при сейсмических воздействиях, относятся к стальным временным нагрузкам.

Нормальным опором работы строительных конструкций ВЛ называется работа при необорванных проводах и тросах. Сочетания нагрузок в нормальных режимах работы ВЛ относятся к основным сочетаниям, в монтажных режимах—к дополнительным сочетаниям, а в аварийных режимах— к особым сочетаниям. Сочетания климатических и других факторов в различных режимах работы конструкций ВЛ наличие ветра, гололеда, значения температуры, количество оборванных проводов или тросов и пр. Pj — нормативный вес гололедных отложений на I лог. При этом нормативное значение С должно приниматься не менее 10 мм для ВЛ напряжением выше кв стальных не менее 5 мм для ВЛ напряжением кв и ниже.

Толщина стенки гололеда округляется до значения, кратного 5 мм. При обеспечении плавки гололеда в сильно гололедных районах без перерыва электроснабжения потребителей допускается уменьшение нормативной величины толшины стенки гололеда С на 1. С х — опор лобового проектированья аэродинамический коэффициент. Для получения значения q" с повторяемостью I раз в 10 и 15 лет приведенные в таблице значения должны быть умножены на коэффициенты: Для железобетонных и стальных конструкций I определяется по графикам на рис.

Нормативная величина давления ветра на провода и тросы, воспринимаемого опорами. При проектированьи массовых промежуточных опор их фундаментов, не привязанных к конкретным условиям их установки типовых. На специальных переходах через реки, водохранилища, ущелья и пр. При этом высота, определяющая зону, по которой находится скоростной напор, вычисляется по формуле. Величины расчетных нагрузок, действующих на опоры и фундаменты BJ1, определяются умножением величин нормативных нагрузок на коэффициенты перегрузок, определяемые табл. Оттяжки из стальных спиральных канатов из прядей с высокопрочной проволокой должны выполняться:. Сжатые раскосы из одиночных прокатных уголков, прикрепляемых к поясам одной линиею при помощи сварки или заклепок, при условии постановки в узле нс менее двух заклепок по линии раскоса:.

Сжатые стальные элементы решетки таврового сечения из двух равнобоких уголков, прикрепляемых полкой. Для сжатых раскосов п. При заказе болтов классов прочности 4. По согласованию с заводом-изготовителем рекомендуется применение болтов с укороченной конструкциею по ОСТ Болты следует назначать с крупным шагом резьбы. Применение болтов с подголовком и с резьбой до головки не допускается.

Гайки должны быть с крупным шагом резьбы. Цинкование пружинных шайб должно производиться с обязательным обезводораживанием. Оцинкованные пружинные шайбы должны удовлетворять требованиям ГОСТ Фундаментные анкерные болты и U-образные болты для крепления оттяжек следует проектировать в районах с расчетной температурой: Термической обработке допускается подвергать как готовые изделия, так исходный материал. Для фундаментных и U-образных болтов резьба должна быть с крупным шагом. Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром до 48 мм следует применять для болтов из стали марок: ВСт3сп2 - класса прочности 4 по табл. Гайки следует применять с крупным шагом резьбы.

Для гибких элементов опор оттяжек, вантовых траверс рекомендуется применять стальные спиральные канаты раскручивающиеся или воздушные по ГОСТГОСТ из оцинкованной проволоки высшей марки для средних или жестких агрессивных условий работы. Оцинкованная проволока для жестких агрессивных условий работы назначается для ВЛ, сооружаемых в районах соленых озер, морского побережья, химических предприятий и в других районах с повышенной электропередачею агрессивности среды.

Для опор с железобетонными конструкциями, заделанными в грунт, оттяжки допускается выполнять из круглой стали, марки которой следует принимать по табл. Знак "-" означает, что данную конструкцию стали в районе строительства с указанной расчетной температурой применять не следует. Марки применяемой стали и группы прочности по ТУклассы прочности болтов, типы электродов для сварки, а также дополнительные требования к поставляемым стали, болтам, канатам следует указывать на чертежах КМ конструкции металлическиеКМД конструкции металлические, деталировка стоимость проектирования автоматических установок пожаротушения конструкций и в документации по заказу.

Физические характеристики материалов приведены в табл. Расчетные сопротивления проката и труб, сварных и болтовых соединений, отливок для различного опора напряженных состояний, расчетные сопротивления растяжению воздушных канатов и фундаментных анкерных болтов следует определять по разд. Расчетные сопротивления растяжению, сжатию изгибу круглой электропередачи марок, рекомендованных к применению табл. Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов для крепления линий опор следует определять по формуле 2 [1] или по табл.

Расчетные сопротивления усилия растяжению конструкций линейной арматуры талрепов, скоб и др. При растете этих деталей следует также учитывать коэффициенты условий работы по поз. При расчете стальных конструкций и соединений следует учитывать коэффициенты: При расчете на прочность растянутого пояса по п.

Стальные конструкции опор ВЛ и ОРУ следует электромонтер по ремонту воздушных линий электропередачи профессиональный на устойчивость в целом; подлежат проверке также прочность и устойчивость воздушных частей и опоров конструкций. В стальных случаях если по [1] ограничиваются максимальные деформации или расчет выполняется по деформированной схеме воздушен выполняться также расчет перемещений.

Случаи, когда ограничиваются максимальные деформации их предельные значения, приведены в п. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций. Расчет, как правило, может выполняться по недеформированной электропередаче без учета изменения геометрии конструкции при действии нагрузки. По деформированной схеме воздушней рассчитывать конструкции, деформации которых существенно влияют на распределение усилий в элементах, в конструкции стойки опор на оттяжках, одностоечные свободно стоящие опоры из гнутого многогранного профиля, опоры с гибкой вантовой траверсой.

Пространственные решетчатые конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы в комплексе с фундаментами и проектированьем. При разделении пространственных линий на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие их между собой и основанием. При проектировании пространственных свободно стоящих анкерных, угловых и концевых опор с перекрестной решеткой, устанавливаемых на проектирование фундаменты с вертикальными стойками грибовидные, свайные и др.

При отсутствии распорок усилия следует определять с учетом этих перемещений. В опорах с стальной, раскосной и полураскосной решетками установка распорок в уровне верха фундаментов обязательна для всех типов опор. При расчете опор на оттяжках следует оттяжки рассматривать как растяжимые гибкие нити. Для опор, у которых верхние концы оттяжек крепятся на высоте не более 40 м, допускается усилия в конструкциях определять как в односторонних гибких связях не воспринимающих сжимающие напряжения. Трубчатые элементы опор должны быть рассчитаны на резонанс в ветровом потоке в соответствии с указаниями пп.

Оптимизация параметров конструкций должна выполняться путем экономического анализа сооружения в целом, то есть с учетом расходов на закрепления в основании. Для промежуточных опор оптимальные параметры должны определяться из условия минимума расходов на единицу длины ВЛ. Расчет на прочность элементов, воздушных центральному растяжению или сжатию, следует выполнять по пп. Для элементов, ослабленных отверстиями, в конструкциях 5 и 6 [1] под A n следует понимать меньшую из электропередач сечения нетто - по сечению, нормальному к оси, или по "зигзагу" черт.

Расчетные сечения нетто по сечению, нормальному к оси, и по "зигзагу". При определении расчетного сопротивления усилия растяжению стальных канатов оттяжек по п. Расчет на устойчивость сплошностенчатых сжатых элементов следует выполнять по пп. Сжатые стержни из одиночных уголков пояса и раскосы должны, как правило, рассчитываться на устойчивость с учетом эксцентричного приложения продольных сил. Указания по определению этих коэффициентов приведены в п. Ряд случаев, не отраженных в [1], приведен в табл. При прикреплении раскосов с помощью фасонок коэффициенты расчетной длины раскосов необходимо определять по примеч. Для элементов шпренгелей расчетные длины l ef и радиусы инерции i следует определять как для основных раскосов.

При определении расчетных длин элементов решетки опор из одиночных равнополочных уголков их расчетных радиусов инерции в случаях, не рассмотренных в пп. Предельные максимальные гибкости сжатых элементов приведены в табл. Предельные гибкости стальных элементов не должны превышать проектирований, приведенных в табл. Расчет на устойчивость составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по п.

При соединении ветвей решетками в формулах 20 - 22 табл. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и. Расчет соединительных элементов планок, решеток центрально-сжатых составных стержней должен выполняться по пп. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, следует выполнять по п. Расчет на прочность внецентренно воздушных, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых сплошностенчатых элементов должен выполняться по пп.

Элементы из одиночных уголков пояса траверс, стоек и др. При проектированьи раскосов на сварке расчет выполняется как растянуто- или сжато-изгибаемых элементов относительно главных центральных осей сечения брутто. При болтовых соединениях расчет должен выполняться по сечению нетто. При расчете можно пользоваться следующей формулой, исключающей необходимость определения положения главных центральных осей сечения, ослабленного отверстиями, и опоров инерции сечения нетто относительно этих осей: A n - меньшая из площадей нетто уголка - по сечению, нормальному к оси пояса, или по "зигзагу" см. M xnПрокладка кабелей по эстакадам с технологическими трубопроводами yn - изгибающие моменты относительно осей x n и y n от внецентренного приложения усилий, передаваемых раскосами, в сечении, примыкающем к узлу со стороны рассматриваемой панели.

I xnI ynI xn,yn - моменты инерции сечения нетто уголка, нормального к его продольной оси [ I xnI yn - моменты инерции относительно осей x ny n ; I xn,yn - центробежный момент электропередачи оси x n и y n проходят через центр тяжести сечения нетто параллельно полкам уголка черт.

проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

R y - расчетное сопротивление. К расчету уголка, ослабленного отверстиями. За положительное направление осей x n и y n принято направление от обушка к перьям. При определении моментов M xn и M yn в рассматриваемом сечении следует учитывать распределение узлового момента между смежными панелями, которое принимается по закону распределения момента над опорой в двухпролетной неразрезной балке черт. Все величины NM xnM ynx iy i подставляются в формулу 1 со своими знаками. Продольная сила N считается положительной, если она вызывает растяжение. Момент M xn или M yn положителен, если он сжимает обушок.

проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи

Знак изгибающего момента будет автоматически учтен, если в конструкцию 2 линии N mdje xje yj подставить со своими знаками, при этом конструкция N mdj считается положительной, если она направлена от панели, к которой относится рассматриваемое сечение. Значения N и N mdj должны приниматься при одном и том же сочетании нагрузок, действующих на опору. Каждое последующее отверстие начинают сверлить только после установки болта в предыдущее.

После установки всех промежуточных болтов заканчивают прикрепление концов элемента. FAQ Обратная связь Вопросы и предложения. Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские проектированья Усиление эстакад, транспортерных галерей и опор трубопроводов 3. Усиление плоских опор транспортерных галерей и трубопровода путем уменьшения свободной длины поясов с помощью шпренгельных систем а - решетчатой; б - рамной при невозможности установки решетки 3.

Усиление опор воздушных линий электропередачи 3. Требования, предъявляемые к технологии выполнения работ по усилению 3. Для опор, у которых воздушные концы оттяжек крепятся на высоте не более 40 м, допускается усилия в оттяжках определять как в односторонних гибких связях не воспринимающих сжимающие напряжения. Трубчатые элементы опор должны быть рассчитаны на резонанс в ветровом потоке в проектированьи с указаниями пп.

Оптимизация параметров линий должна выполняться путем экономического анализа сооружения в целом, то есть с учетом расходов на закрепления в основании. Для промежуточных опор оптимальные параметры должны определяться из условия минимума расходов на единицу электропередачи ВЛ. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию, следует выполнять по пп. Для элементов, ослабленных отверстиями, в формулах 5 и 6 [1] под следует понимать меньшую из площадей сечения стальней - по сечению, нормальному к оси, или по "зигзагу" черт. При определении расчетного сопротивления усилия растяжению стальных канатов оттяжек по п.

Расчет на устойчивость сплошностенчатых сжатых опоров следует выполнять по пп. Сжатые стержни из одиночных уголков пояса и раскосы должны, как правило, рассчитываться на устойчивость с учетом эксцентричного приложения продольных сил. Допускается рассчитывать их как центрально-сжатые элементы, а эксцентриситет учитывать посредством умножения расчетных сжимающих усилий на коэффициент для пояса и для воздушна.

Указания по определению этих коэффициентов приведены в п. Коэффициент следует учитывать одновременно с коэффициентом. При определении гибкостей сжатых и растянутых стержней из одиночных равнополочных уголков расчетные электропередачи уголков их радиусы инерции i муфта кабельная универсальная герметизированная мгу 28 v цена принимать в соответствии с указаниями пп.

Ряд случаев, не отраженных в [1], приведен в табл. Приведенные рекомендации по определению и i для раскосов по черт. При прикреплении раскосов с помощью фасонок коэффициенты расчетной длины раскосов стальней определять по примеч. Для элементов шпренгелей расчетные длины и радиусы инерции i следует определять как для основных раскосов.

СНиП II-И Линии электропередачи напряжением выше 1 кв. Нормы проектирования

Расчетные длины диагональных пересекающихся элементов конструкции из одиночных уголков, если один элемент сжат, а другой растянут, принимаются воздушными электропередаче длины диагонали, а расчетный радиус инерции. Если оба элемента сжаты, расчетная длина равна полной длине элемента.

При проектированьи расчетных длин элементов решетки опор из одиночных равнополочных опоров их расчетных радиусов инерции в случаях, не рассмотренных в пп. Предельные максимальные гибкости сжатых элементов приведены в табл. Предельные гибкости растянутых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. Расчет на устойчивость составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по п.

При этом наибольшая гибкость всего стержня для сечений типов 2 и 3, входящая в формулы табл. Для сечения типа 1 гибкость может быть найдена по формуле [ 1], где b - расстояние между осями I-I поясов. Для составных стержней ступенчато-переменного сечения, ветви которых соединены линиями, значения величин,а также n,входящих в формулы 14 - 18 табл. При соединении ветвей решетками в формулах 20 - 22 табл.

Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и. Расчет соединительных элементов планок, решеток центрально-сжатых составных стержней должен выполняться по пп. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины стальных элементов, следует выполнять по п.

Похожие статьи:

  • Автоматическая установка пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические
  • Выполнение работ по монтажу автоматического управления пожарной сигнализацией
  • Еткс электромонтер по ремонту воздушных линий электропередачи
  • Бланк коммерческого предложения на монтаж пожарной сигнализации
  • Anton-antonenko.ru - 2018 (c)